Pengoperasian paralel dari motor asynchronous

Dalam banyak kasus, kekuatan konsumen secara signifikan melebihi kekuatan satu mesin diesel, sehubungan dengan beberapa mesin diesel yang termasuk dalam pembangkit listrik, dan total beban didistribusikan di antara mereka.

Operasi mesin seperti itu disebut paralel. Diagram fungsional dari pembangkit listrik dengan motor yang terhubung secara paralel ditunjukkan pada gambar. 50.

Jika N e i - daya efektif mesin i-th termasuk dalam operasi paralel, maka total kapasitas instalasi N e? ditentukan dengan menjumlahkan kekuatan mesin individu:

dimana s d - Jumlah mesin yang termasuk dalam operasi paralel.

Kekuatan N dengan konsumsi energi dalam mode tunak (ekuilibrium) selalu sama dengan daya (torsi) instalasi dengan mesin yang berjalan secara paralel:

Pekerjaan paralel sering digunakan dalam instalasi stasioner dan kapal. Baru-baru ini, operasi paralel mesin mulai lebih sering digunakan pada unit transportasi.

Dalam kondisi stasioner, mesin pembakaran internal digunakan dalam pembangkit listrik, pembangkit listrik pabrik, di stasiun penerangan tenaga pertanian. Kekuatan mesin yang termasuk dalam operasi paralel, tergantung pada total daya yang dibutuhkan sangat bervariasi.

Pada pembangkit tenaga listrik yang lebih rendah, mesin juga dipasang dengan daya yang lebih kecil, yang memungkinkan, dengan jadwal muatan harian yang tidak rata dari pembangkit listrik, penggunaan engine yang paling efisien dari jenis yang sama. Beban pembangkit listrik (bahkan off-peak) disediakan oleh beberapa motor secara paralel, yang masing-masing beroperasi pada generatornya sendiri (Gambar 51, a).

Pekerjaan paralel mesin diesel pada instalasi pengeboran minyak telah menjadi meluas. Hingga lima mesin diesel digunakan secara bersamaan untuk menggerakkan pompa dan winch (Gambar 51, b).

Tergantung pada jenis dan kekuatan mesin diesel yang beroperasi dalam kondisi stasioner dengan koneksi paralel, dilengkapi dengan regulator otomatis tindakan langsung dan tidak langsung. Perlu dicatat bahwa baru-baru ini lebih banyak dan lebih sering dalam pekerjaan paralel termasuk mesin diesel ringan tipe traktor-otomatis, dilengkapi dengan regulator akting langsung.

Sebagian besar instalasi kapal pada kapal motor dilengkapi dengan mesin diesel yang dapat dibalik dengan poros baling-baling langsung. Namun, bersama dengan instalasi semacam itu, instalasi kapal dengan operasi paralel mesin diesel juga umum, dan kekuatan mereka dikombinasi baik melalui gearbox (gearbox diesel) atau melalui parameter listrik (kapal diesel-listrik).

Dalam ara. 52, dan menunjukkan diagram unit gir diesel, di mana kekuatan dua mesin diesel utama 1 dikombinasi oleh roda gigi 3 dan ditransmisikan ke poros baling-baling 7. Dalam ara. 52, b unit diesel-gear termasuk empat mesin diesel 1.

Ada pembangkit listrik kapal di mana kekuatan sejumlah besar mesin diesel digabungkan untuk menggerakkan satu poros baling-baling. Dalam ara. 52, di unit diesel-gear ditampilkan, menggabungkan delapan mesin diesel. Diesels 1 kopling elektromagnetik 2 terhubung dengan gearbox menengah 3. Kekuatan yang digabungkan oleh poros penghubung (5) ditransmisikan melalui kopling elektromagnetik 2 ke gearbox 4, yang menggabungkan kekuatan dari semua delapan mesin diesel dan menggerakkan poros baling-baling 7.

Tergantung pada metode menggabungkan kekuatan motor, operasi paralel mereka dapat sinkron dan asinkron. Operasi paralel sinkron adalah satu di mana semua mesin memiliki kecepatan sudut yang sama dari crankshafts atau hubungan konstan dipertahankan antara kecepatan sudut poros mesin individu. Dalam kondisi seperti itu, alternator diesel dan mesin kapal, yang terhubung satu sama lain dan sekrup baling-baling dengan roda gigi kinematik yang kaku, bekerja.

Ciri khas dari operasi paralel asynchronous dari mesin adalah adanya slip dalam transmisi dari yang mengarah ke bagian yang digerakkan dari instalasi. Dalam kondisi seperti itu, mesin laut beroperasi, yang termasuk dalam operasi paralel melalui kopling elektromagnetik atau hidraulik.

Dengan peningkatan desain mesin diesel berkecepatan tinggi dan terutama teknologi produksi mereka (berseri dan berskala besar), biaya mesin diesel kecepatan tinggi secara bertahap menurun, yang menciptakan kondisi yang lebih menguntungkan untuk penggunaan unit diesel-gear.

Praktek membangun dan mengoperasikan unit diesel-gear telah menunjukkan bahwa mengganti satu diesel kecepatan rendah dengan penggerak langsung dari poros baling-baling instalasi roda gigi diesel dari kekuatan yang sama dengan beberapa mesin diesel berkecepatan tinggi dalam banyak kasus mengurangi biaya instalasi awal, berat totalnya, serta mengurangi ukuran ruang mesin.. Pengoperasian paralel mesin diesel dalam kondisi kapal memungkinkan perbaikan mesin diesel individu selama periode pelayaran, jika daya instalasi yang berkurang diperbolehkan dalam perjalanannya. Perbaikan semacam ini mengurangi waktu henti.

Contoh penggunaan operasi paralel mesin diesel dalam kondisi transportasi adalah lokomotif diesel dengan pembangkit listrik yang terdiri dari beberapa mesin diesel.

Semua ini membuktikan prospek penggunaan kerja paralel kapal dan mesin diesel transportasi.

Kelemahan yang signifikan dari operasi paralel mesin diesel adalah kebutuhan untuk memasukkan dalam rantai antara mesin dan konsumen dari berbagai roda gigi, yang menyebabkan kerugian daya tambahan yang harus dipertimbangkan ketika memilih mesin.

Kondisi untuk operasi paralel motor traksi asynchronous

Fitur khusus dari drive EPS adalah adanya beberapa motor traksi yang beroperasi pada beban umum. Pada saat yang sama, pengaturan mode operasi ATD, dilakukan dengan mengubah tegangan dan frekuensi, dapat dilakukan secara individual untuk setiap mesin atau secara bersamaan untuk beberapa mesin. Terlepas dari metode kontrol yang digunakan, selalu ada hubungan antara frekuensi arus stator /x, rotasi rotor /waktu dan frekuensi rotor f2, yang dinyatakan oleh rasio

Tanda-tanda "+" dan "-" dalam ekspresi (11.1) sesuai dengan motor dan mode generator operasi dari ATD.

Frekuensi mungkin konstan atau bervariasi tergantung pada hukum regulasi yang diadopsi dan kondisi operasi motor traksi. Jadi, jika frekuensi /2 = const dan tegangan Ui tetap, maka karakteristik traksi ATD mirip dengan karakteristik motor listrik eksitasi seri; gaya traksi berbanding terbalik dengan kuadrat kecepatan lokomotif, yaitu, karakteristik traksi lunak. Kerugian karakteristik seperti drive - kecenderungan meningkat untuk memblokir - sudah dikenal. Oleh karena itu, ketika menggunakan ATD, disarankan untuk menggunakan kekuatan kelompok mereka, frekuensi dan tegangan untuk beberapa motor adalah sama, yang memungkinkan menggunakan kekakuan alami karakteristik traksi dari mesin asinkron pada frekuensi arus stator konstan. Sesuai dengan ini, skema menghubungkan beberapa motor ke satu konverter (gbr. 11.1, a) atau individu yang menghubungkan motor ke konverter terpisah dengan frekuensi umum dan kontrol tegangan motor (gbr. 11.1, b) adalah mungkin.

Pengaturan keseluruhan frekuensi arus stator ADT meningkatkan sifat traksi lokomotif, karena ketika roda terpasang ke rel, karakteristik traksi memiliki kekakuan alami dari motor asinkron, yang sesuai dengan operasinya.

Frekuensi ini menghilangkan kemungkinan propulsi engine side-by-side, yang memungkinkan untuk merealisasikan thrust (pengereman) membatasi kondisi roda untuk adhesi roda ke rel.

Pada saat yang sama, karena kekakuan yang tinggi dari karakteristik traksi ATD dengan kontrol frekuensi umum dan perbedaan dalam ukuran pita roda yang tersedia dalam operasi, nilai-nilai frekuensi arus rotor, momen dan arus mesin individu pasti akan berbeda. Ketika bekerja di bidang kecepatan tinggi (besar nominal) dan toleransi operasional yang ada pada perbedaan diameter ban roda pasangan (hingga 10 mm di bawah satu lokomotif listrik), perbedaan dalam kecepatan rotasi dari pasangan roda bergulir bebas dapat mencapai 1%. Mempertimbangkan bahwa slip nominal dari motor asynchronous juga sesuai dengan sekitar 1%, ini akan menyebabkan perbedaan dalam beban motor individu hingga 100% atau lebih.

Namun, hasil studi eksperimental menunjukkan bahwa perbedaan dalam beban mesin individu tidak melebihi 20-25% dan dengan meningkatnya penurunan beban hingga 2-5%. Untuk menjelaskan hasil yang diperoleh, kami mempertimbangkan operasi gabungan dari dua ATD dengan kontrol frekuensi umum (Gambar 11.2). Motor traksi asynchronous A TD1 dan A TD2 terhubung melalui transmisi gigi dengan rasio roda gigi c ke wheelset dengan diameter band O K1 dan ohk2 masing-masing. Kecepatan rotasi masing-masing mesin diukur oleh sensor kecepatan DS1 dan SDS2, sinyal yang melalui kunci K1 dan K2 dikirim ke pengontrol frekuensi RF, yang menentukan frekuensi arus stator yang diperlukan. Output dari regulator frekuensi diumpankan ke konverter frekuensi HRC, yang diberi daya. ATD2. Motor juga dapat diaktifkan dari konverter individu, seperti yang ditunjukkan pada gambar. 11,1, b, dan pengontrol frekuensi adalah umum. Kontrol frekuensi dilakukan sebagai fungsi dari kecepatan rotor mesin tunggal atau kecepatan rotor rata-rata dua mesin traksi. Dalam hal ini, dalam ekspresi (11.1), kecepatan rotasi / ir mengambil nilai-nilai dari /waktu, (/vr2) atau 0,5 (/vr1 + /vr2).

Fig. 11.1. Skema daya ATD: a - grup; b - individu

Fig. 11.2. Skema fungsional dari power supply ATD pada EPS

Untuk analisis kualitatif distribusi beban antara operasi paralel ATD mempertimbangkan proses utama yang disertai dengan pelaksanaan gaya traksi dari wheelset. Kami berasumsi bahwa diameter ban dari pasangan roda pertama lebih besar dari diameter ban dari pasangan roda kedua, yaitu 1)k1 > 1)k4. Kontrol frekuensi dilakukan sebagai fungsi dari kecepatan rotor motor traksi pertama, yaitu ^ = /BP1 + / * • Pada frekuensi tetap ^, kecepatan putar sinkron dari rotor masing-masing mesin akan sama: / vrx = dan kecepatan linear gerakan set roda yang sesuai dengan kecepatan sinkron ini akan berbeda: dan1snh 7 *> UD, kemudian slip rate dansk4 > tentangdenganuntuk |. Membandingkan kekuatan traksi dan frekuensi rotor ATD2, diperoleh dengan mempertimbangkan slip roda elastis pada rel, mudah untuk menetapkan bahwa UD> / 7 2 dan D> / *, dan UD-UD t - e - beban motor traksi disamakan.

Dengan demikian, karena sifat nonlinier dari ketergantungan (S s s) di zona beban besar (yaitu, dalam mode ini, penting untuk memiliki distribusi beban yang memuaskan antara motor traksi), kondisi diciptakan untuk penyelarasan alami dorong antara ATD yang didirikan oleh pasangan roda dengan diameter ban yang berbeda dan memiliki kontrol frekuensi stator umum. Dari ara. 11.3 mudah untuk melihat bahwa ketika beban meningkat, gaya dorong dari mesin apapun tidak dapat melebihi nilai DD, ditentukan oleh koefisien potensial adhesi, dan dalam batas perbedaan dalam beban ATD di bawah kondisi kondisi yang sama dari adhesi roda dengan rel menjadi sama dengan nol.

Untuk mengukur pengaruh ketidaksesuaian dalam diameter ban wheelset pada distribusi beban antara ATD dengan frekuensi umum dan kontrol tegangan, pertimbangkan solusi gabungan dari persamaan dari mesin dan beban asynchronous. Untuk kondisi stabil dengan tegangan suplai sinusoidal 1D dengan frekuensi /! = / GD "th persamaan ATD adalah:

Fig. 11.3. Untuk penentuan beban motor traksi asynchronous

dimana x1mon, * 2nom -H ^ nom-resistance induktansi stator, rotor dan induksi timbal balik pada frekuensi nominal /1Н0М; in = / * // 1 - slip mesin.

Momen yang dikembangkan oleh mesin pada arus yang diketahui 1g dan /2, ditentukan oleh produk vektor:

Dalam kasus umum, koefisien induksi mutual LC adalah fungsi nonlinier dari arus magnetisasi 1c, yang tergantung pada keadaan sirkuit magnetik mesin.

Untuk memudahkan perhitungan, kurva magnetisasi biasanya diberikan sebagai fungsi yang mendekati. Aproksimasi dilakukan oleh berbagai fungsi, yang, tergantung pada tugas-tugas khusus yang dilakukan, adalah yang paling nyaman. Juga dimungkinkan untuk mengatur fungsi Φc (1c), a sama dengan hc (1c) dalam satu dan dua kuadran. Dengan mempertimbangkan asumsi yang dibuat di atas, serta mengabaikan histeresis, kita akan menerima hiperbola untuk perkiraan kurva magnetisasi. Hal ini memungkinkan untuk menghubungkan relatif hanya koefisien fungsi yang mendekati dengan indikator seperti koefisien saturasi Kn dan tanpa beban saat ini /xx motor traksi asinkron.

Dari kelompok hiperbola untuk aproksimasi kurva magnetisasi (Gambar 11.4) di daerah atas karakteristik, ketika menulis variabel dalam unit relatif, fungsi berikut dapat digunakan

Untuk menentukan koefisien A dan B, Anda dapat menggunakan metode penyelarasan. Denoting 1ts1ts = y dan membangun ketergantungan y - А1ts + B, kita mendefinisikan koefisien: B sebagai ordinat dari perpotongan garis lurus sejajar dengan sumbu ordinat dan A sebagai tangen dari sudut garis lurus ke sumbu x (lihat. Gambar 11.4, a).

Fig. 11.4. Kurva magnetisasi dari mesin asynchronous

Kemudian kita menemukan ketergantungan analitis (/ c) dan resistensi

Koefisien yang termasuk dalam persamaan (11,5) dapat ditentukan melalui koefisien saturasi dan arus tanpa beban dari ATD. Koefisien saturasi pada fluks magnetik nominal

dimana saya = + Pst - MDS stator berliku; Sayath, / g st - tekanan magnetis

di celah udara dan baja masing-masing.

Dengan mempertimbangkan fakta bahwa MDS yang dihasilkan sebanding dengan arus magnetisasi / c, koefisien saturasi

Untukn-(4-7) di mana arus magnetisasi sama dengan arus yang menganggur karena kecilnya komponen aktifnya; - komponen arus magnet yang proporsional dengan tegangan magnetik di celah udara.

Untuk fluks magnetik nominal, komponen-komponen arus magnetisasi;

di mana fungsi saturasi dan aproksimasi

Bantalan untuk mode nominal fzHohm = FCV = 1, kita mendefinisikan koefisien dalam unit relatif;

Ekspresi yang diperoleh untuk koefisien A dan B memungkinkan kita untuk menentukan dari persamaan (11.5) resistansi Hz atau koefisien induksi mutual yang sebanding dengannya Menggunakan persamaan (11.2) dan (11.3), adalah mungkin untuk menghitung momen ATD pada suatu frekuensi yang diberikan dan mesin yang dikenal slip 5.

Untuk menentukan slip sebenarnya dari motor traksi, pertimbangkan bagian mekanis dari drive, yang berisi sepasang roda, dihubungkan dengan menggunakan penggerak roda gigi dengan poros rotor dari ATD (lihat. Gambar 11.2). Kekuatan kopling

di mana LSTS - beban wheelset di rel; f - koefisien adhesi roda dengan rel.

Koefisien adhesi tergantung pada kecepatan roda tergelincir di sepanjang rel, yang tentu saja disertai dengan penerapan gaya dorong. Koefisien adhesi adalah fungsi nonlinier (Gambar 11.5), yang dapat diperkirakan oleh tiga bagian [57]:

yang pertama adalah hamparan slip proporsional elastis pada 0> 2,5%

Dalam ekspresi (11,9) - (11.11): danck = (tentangsc/ o) 100 adalah kecepatan relatif roda tergelincir di sepanjang rel, yang sama dengan rasio kecepatan mutlak slip keck untuk kecepatan gerakan roda progresif tentang; dan,, dan *, dan3, B2, Bsaya, dengan2, th2- koefisien tergantung pada sistem pengukuran variabel yang dipilih dan nilai kecepatan o saat ini; f0 - koefisien adhesi potensial, tergantung pada keadaan permukaan kontak, kecepatan gerakan dan faktor lainnya; y 'ck - kelebihan slip kecepatan melebihi kecepatan membatasi oCK4 untuk bagian kedua, yaitu 'ck = dansc- Pencarian * -

Saat mengubah slip rate sck dalam saham dan kecepatan tetap dari gerakan maju dari roda V, ekspresi untuk koefisien gesekan dapat dikonversi:

Koefisien yang termasuk dalam ekspresi (11.12), dan, = 375,142; a2= = = 0,155; B2 = 0,196; dengan2 = 350; d2 = 336; B3 = 1 - 0,025 x; o, = = xv. disini x adalah kekakuan dari karakteristik adhesi. Tergantung pada kecepatan v, kekakuan x mengambil nilai-nilai berikut:

Untuk solusi gabungan persamaan dari bagian elektrik dan mekanis dari drive train, perlu untuk membangun hubungan antara kecepatan gerakan kru ke depan, kecepatan tergelincir roda sepanjang rel dan kecepatan rotor. Frekuensi rotasi setiap wheelset dengan mempertimbangkan slip roda sepanjang rel

Rotasi sinkron dari dua motor listrik asinkron dalam sistem penggerak listrik

Skema rotasi sinkron dengan dua motor asynchronous dengan rheostat umum. Skema ini disajikan dalam gambar. 36; Ini terdiri dari dua motor listrik asynchronous, gulungan stator yang terhubung ke jaringan umum, dan gulungan rotor terhubung secara paralel dengan resistensi Ra. Stabilitas kerja yang diperlukan dapat diperoleh hanya pada momen beban tinggi, yaitu dengan nilai slip besar (yang menyebabkan kerugian energi yang signifikan di rheostat), dan dengan perbedaan yang relatif kecil antara momen beban. Kehadiran resistensi secara konstan termasuk dalam sirkuit sekunder, tidak mungkin untuk menggunakan mesin secara rasional, karena kecepatan rotasi menurun dan nilai efisiensi pemasangan menurun. Sirkuit permanen hanya dapat bekerja dengan parameter yang sama dari kedua mesin.

Fig. 36. Skema rotasi sinkron dua motor asynchronous dengan rheostat umum

Fig. 37. Karakteristik mekanik dari operasi gabungan dari dua motor asinkron pada poros umum.

Operasi gabungan motor listrik pada poros umum dengan kopling mekanis yang kaku di antara mesin.

Dalam praktik konstruksi, terkadang mereka menggunakan perangkat penggerak listrik dengan pemasangan dua mesin pada satu poros umum (ekskavator kuat, platform getaran besar, dll.).

Karakteristik mekanis drive tersebut adalah jumlah karakteristik motor individu.

Dalam kebanyakan kasus, motor AC asynchronous dari kekuatan nominal yang sama memiliki karakteristik mekanis yang berbeda. Dalam ara. 37 menunjukkan karakteristik mekanik dua motor 1 dan 2 dan karakteristik umum drive 3. Pada setiap torsi beban, misalnya, ML, drive akan berputar pada kecepatan r / min. Setelah horisontal melalui titik A, kita menemukan momen M dan Mg, yang dikembangkan oleh mesin. Seperti dapat dilihat, momen beban yang lebih tinggi akan memiliki mesin dengan karakteristik mekanik yang lebih kaku, yang dapat menyebabkannya menjadi terlalu panas. Oleh karena itu, ketika memasang mesin dengan daya yang sama, tetapi dengan karakteristik mekanis yang berbeda, perlu memasukkan resistansi aktif dari nilai yang sesuai di sirkuit sekunder mesin dengan karakteristik yang lebih kaku. Dengan cara ini, adalah mungkin untuk mencapai bahwa mesin akan mengembangkan momen yang sama dalam rentang beban yang signifikan.

Jika untuk motor listrik kolaborasi dari berbagai kekuatan nominal dipasang, maka Anda harus hati-hati memilih nilai yang sesuai dari resistansi tambahan dalam rangkaian rotor salah satunya.

Skema rotasi sinkron dengan mesin bantu asynchronous. Sistem ini mencakup dua atau lebih elemen, yang masing-masing pada gilirannya terdiri dari mesin utama atau mesin kerja dan mesin bantu yang terhubung secara kaku. Elemen individu dari sistem tidak memiliki hubungan mekanis di antara mereka. Yang paling sederhana adalah sistem dua elemen. Setiap elemen terdiri dari motor penggerak utama yang terhubung ke poros mekanisme produksi, dan mesin listrik bantu atau sinkronisasi.

Mesin bantu atau sinkronisasi digunakan untuk menyinkronkan pergerakan poros dari dua mekanisme produksi. Sistem rotasi mesin sinkron ini stabil di bawah berbagai beban pada poros mekanisme produksi. Kerugiannya adalah kebutuhan untuk memiliki mesin tambahan yang meningkatkan biaya instalasi dan mempersulit operasinya.

Pengoperasian paralel dari motor asynchronous

Dua motor listrik yang sama atau berbeda dapat bekerja pada satu poros. Seperti penggerak listrik multi-mesin akan membantu memecahkan beberapa masalah teknik dan diterapkan untuk:

Pengoperasian dua mesin pada satu poros dapat digunakan baik dengan dua mesin dalam mode operasi yang sama, dan dalam yang berbeda. Selain itu, motor listrik yang berbeda (asynchronous, motor DC) juga digunakan.

Identitas karakteristik mekanis merupakan prasyarat untuk operasi normal dua mesin dalam mode yang sama.

1. Pengoperasian dua motor DC dengan eksitasi paralel:

Seperti dapat dilihat dari grafik di atas, selalu ada beberapa perbedaan dalam karakteristik. Fenomena ini disebabkan oleh perbedaan nilai resistansi rantai jangkar. Dalam hal ini, untuk menyelaraskan karakteristik, resistensi tambahan (dicocokkan) harus dimasukkan ke dalam sirkuit jangkar dari mesin kedua untuk meningkatkan sudut garis lurus. Juga, bulu yang tidak cocok. karakteristik dapat disebabkan oleh perbedaan besaran fluks magnetik, yang disebabkan oleh non-identitas mesin listrik (selama perakitan). Hal ini diperlukan untuk mengaktifkan beberapa hambatan, fluks magnetik akan melemah dan kecepatan sudut akan meningkat.

2. Bekerja pada satu poros DPT PV (eksitasi berurutan):

Karena kecuraman besar karakteristik, perbedaan beban mesin tidak besar. Itulah mengapa motor DC dengan PV paling cocok untuk bekerja pada satu poros.

3. Operasi bersama motor asynchronous (BP):

Dalam hal ini, perbedaan antara karakteristik mekanik tekanan arteri hanya disebabkan oleh resistensi yang berbeda dari gulungan rotor (motor asinkron dengan rotor fase). Untuk menerapkan tanda tangan elektronik seperti itu, dua mesin listrik yang identik dipilih.

4. Operasi gabungan dari mesin yang beroperasi dalam mode yang berbeda:

Desain ini digunakan untuk mendapatkan karakteristik buatan yang khusus.Dalam kasus ketika mesin sangat berbeda satu sama lain, adalah mungkin untuk beralih salah satu dari mereka ke mode generator:

Bekerja 2 DPT pada satu poros (generator GD) diwakili oleh diagram pengkabelan sederhana untuk mesin listrik:

Ketika menerapkan skema di atas, dimungkinkan untuk menghasilkan pengereman yang baik di kedua arah gerakan, rotasi. Karakteristik buatan yang dihasilkan memiliki bentuk:

Jika DPT termasuk dalam mode motor (2), dan tekanan darah dalam generator (1), maka karakteristik mekanis akan menjadi agak spesifik:

Tema: "Operasi paralel mesin sinkron"

§1. Pernyataan awal.

Pada pembangkit listrik modern, sebagai aturan, beberapa generator dipasang, terhubung secara paralel. Hal ini dijelaskan oleh fakta bahwa jadwal muatan stasiun berfluktuasi baik pada waktu yang berbeda sepanjang tahun dan pada siang hari; dengan beban kecil, sejumlah generator dapat dihidupkan, sementara sisanya akan bekerja dengan sangat bermanfaat, yang meningkatkan efisiensi sebagai generator, dan khususnya mesin penggerak. Selain itu, jika terjadi kecelakaan dengan satu generator, hanya sebagian daya, dan bukan seluruh kekuatan stasiun, yang tidak berfungsi.

Di pusat-pusat industri besar, sejumlah stasiun dinyalakan untuk operasi paralel, yang memungkinkan untuk memiliki daya cadangan yang lebih sedikit dan lebih menguntungkan menggunakan kapasitas terpasang. Operasi paralel yang sangat menguntungkan dari stasiun uap dan hidroelektrik.

Operasi paralel generator sinkron membutuhkan pemenuhan sejumlah kondisi khusus yang diperlukan untuk pengalihan generator bebas masalah untuk operasi paralel dan untuk operasi mereka yang stabil dan andal selama pengoperasian sistem tenaga listrik.

Ada dua cara untuk mengaktifkan generator sinkron di jaringan:

metode sinkronisasi yang tepat;

Sampai akhir usia 40-an. Metode pertama adalah yang paling penting, tetapi sekarang yang kedua telah mulai digunakan secara luas, memiliki sejumlah keunggulan berharga dibandingkan dengan metode pertama.

§2. Kondisi untuk koneksi paralel generator sinkron sesuai dengan metode sinkronisasi yang tepat.

2.1. Kondisi untuk inklusi paralel generator fase tunggal.

Biarkan dua generator fase tunggal diberikan, salah satunya, misalnya, I, bekerja, dan generator harus dinyalakan secara paralel dengan generator I.

Kondisi untuk koneksi paralel generator sinkron pada dasarnya sama dengan generator DC, yaitu perlu bahwa, pertama, emf. generator yang dihidupkan sama dengan tegangan jaringan tempat ia dihidupkan, dan kedua, bahwa polaritas generator yang diaktifkan berhubungan dengan polaritas jaringan. Tetapi dalam kasus generator sinkron ggl. - variabel, baik dalam ukuran dan tanda. Oleh karena itu, kita harus berbicara tentang kebetulan nilai-nilai instan dari emf. generator, dengan kata lain, perlu bahwa emf. generator II diaktifkan pada saat yang sama dalam besarnya, tetapi berbalik arah tegangan pada ban, yaitu tegangan, generator yang bekerjaI.

Dari kondisi ini berarti bahwa:

a) bentuk kurva kedua emf. harus sama

Fig. Kurva emf EIIdan tegangan listrikSayapada saat antiphase.

b) nilai efektif dari emf harus sama

c) frekuensi kedua generator harus sama

Kepatuhan dengan kondisi pertama disediakan oleh desain mesin sinkron modern; adapun kondisi kedua dan ketiga, mereka sepenuhnya bergantung pada operasi yang dilakukan ketika generator dihidupkan untuk ban biasa. Oleh karena itu, di bawah ini kami mempertimbangkan apa sebenarnya kegagalan dari masing-masing persyaratan ini.

Kasus pertama.Biarkan fII= fSaya, butE2≠ U1, untuk exampleU1> EII. Dalam hal ini, dalam loop tertutup yang dibentuk oleh gulungan stators dari kedua generator, sebuah emf diferensial akan muncul. ΔE = U1–EII, vektor yang diarahkan ke vektorU1.

Fig. Menyamakan arus di USaya> EII.

Di bawah aksi emf ini. pada gulungan stator dari kedua generator arus arus yang bersirkulasi Sayadi.

Jika kita mengabaikan hambatan aktif gulungan stator, maka

dimana xSayadan xII- generator impedansi induktif sinkron II dan II.

Fase arus vektor Iditertinggal di belakang ΔE hingga 90 °; oleh karena itu, berada di belakang 90 ° yang sama dari U1dan di depan oleh 90 ° emf. EII. Jadi sayadirelatif terhadap generator dengan ggl yang lebih tinggi. hampir induktif dan menciptakan mrs demagnetizing longitudinal jangkar reaksi, berusaha mengurangi emf ini. Sebaliknya, dalam kaitannya dengan generator dengan emf yang lebih rendah. saya saat inidiadalah kapasitif dan, menciptakan mrs magnetizing longitudinal jangkar reaksi, berusaha meningkatkan emf ini. Jadi sayadiberusaha menyelaraskan emf generator paralel, itulah sebabnya mengapa disebut pemerataan.

Karena arus penyetaraan bersifat reaktif, ia tidak memuat motor utama dan dari sudut pandang ini tidak berbahaya. Selain itu, resistensi xSayadan xII mesin sinkron relatif besar, sehingga saat iniditidak melebihi batas arus pengenal bahkan dengan perbedaan emf yang relatif besar. ΔE. Hanya pada saat menghidupkan generator ke jaringan, arus masuk tiba-tiba saat ini dimungkinkan, yang dapat menciptakan kekuatan mekanik yang berbahaya pada poros generator.

Kasus kedua.Biarkan kamu1= EII, tetapi fII≠ fSaya. Dalam hal ini, ketukan tegangan diperoleh, yaitu jumlah tegangan listrik dan ggl Petualangan genset bedet bervariasi dari 0 hingga 2USaya.

Pemukulan akan lebih lambat semakin dekat frekuensi fSayajikaII. Ketegangan tegangan ini menyebabkan ketukan arus yang sesuai, dengan hasil bahwa guncangan mekanis yang kuat dimungkinkan. Faktanya, emf uSaya andEIIdapat dibayangkan sebagai dua vektor, salah satunya berotasi dengan kecepatan sudut ωSaya= 2πf, dan yang lainnya dengan kecepatan ωII= 2πfII. Sebaliknya, orang dapat membayangkan bahwa salah satu vektornya tetap, dan yang lainnya berputar relatif terhadap yang pertama dengan perbedaan kecepatan sudut ωSayadan ωII; pada saat yang sama, dapat bertepatan dengan yang pertama, keluar dari fase dengannya, atau menempati posisi tengah.

Biarkan pada beberapa saat vektor waktu USaya andEIIdiatur seperti yang ditunjukkan pada gambar. Jumlah geometris mereka akan menghasilkan gumpalan yang dihasilkan. ΔE, di bawah pengaruh yang beberapa arus beats akan mengalirb, tertinggal di belakang ΔE dalam fase hampir 90 °.

Perbedaan utama antara pemerataan I saat inididan saat inibadalah bahwa, seperti dapat dilihat dari diagram, arus Ibhampir bersamaan dalam fase dengan emf.EIIdan berada di antiphase dengan tegangan uSaya. Jadi sayabpada saat yang dianggap sebagai waktu adalah arus aktif, yang tidak hanya memuat generator, tetapi juga mempengaruhi kerja motor penggerak. Dalam kasus terburuk, mungkin terjadi bahwa tidak hanya generator yang dipermasalahkan tidak akan masuk ke sinkronisme, tetapi generator lain yang beroperasi secara paralel juga dapat jatuh dari sinkronisme.

Tentunya, untuk memudahkan pengaktifan jaringan, perlu untuk mencapai perbedaan terkecil dalam frekuensi. Inklusi itu sendiri harus dilakukan pada saat jumlah nilai instan dari USaya+eII= 0. Setelah beralih ke operasi paralel di jaringan dan di generator petualangan, frekuensi yang sama akan ditetapkan karena yang disebut "kekuatan sinkronisasi".

Menentukan momen ketika dimungkinkan untuk menghidupkan jaringan dapat dilakukan dengan menggunakan lampu sinkronisasi fase, yang perlu dihubungkan ke terminal generator dan busbar jaringan seperti yang ditunjukkan pada gambar.

Metode pertama switching pada lampu fase disebut switching on (ke gelap), yang kedua adalah cahaya. Kapan kamuSaya= -eII, maka tegangan pada terminal lampu fase di sirkuit pertama adalah nol, dan mereka padam, dan di sirkuit kedua, lampu menghasilkan tegangan listrik fase ganda, dan lampu menyala terang. Oleh karena itu, momen pengaktifan generator ke jaringan sesuai dengan momen kepunahan dari lampu yang terhubung sesuai dengan skema pertama, dan momen pembakaran lengkap - dalam detik.

Jadi, untuk petualangan di jaringan generator sinkron fase tunggal, kondisi berikut harus dipenuhi:

nilai efektif dari emf generator petualangan dan frekuensinya harus hampir sama dengan nilai arus tegangan listrik dan frekuensinya;

inklusi harus dilakukan pada titik waktu ketika penjumlahan USaya+eII= 0

Setiap pelanggaran terhadap kondisi ini tidak diinginkan, karena dapat menyebabkan fenomena abnormal dan bahkan kecelakaan.

2.2.Kondisi untuk koneksi paralel generator sinkron tiga fase.

Kesimpulan yang diperoleh untuk generator fase tunggal dapat ditransfer ke generator tiga fase. Namun, untuk dua kondisi awal koneksi paralel, yang berlaku untuk generator fase tunggal dan tiga fase, kondisi ketiga ditambahkan, yaitu: urutan fase generator petualangan dan generator sudah beroperasi harus sama, misalnya ASaya-BSaya–CSayaANDA pertamaII–BII–CIIyang kedua. Karena urutan output generator tidak dapat dinilai pada urutan fase, harus diperiksa sebelum menyalakan generator ke ban.

Lampu fase, termasuk dalam semua tiga fase generator, digunakan untuk memeriksa kebenaran menyalakan. Dalam hal ini, ada dua skema untuk memasukkan lampu-lampu ini: skema untuk kepunahan a) dan skema untuk rotasi cahaya b).

Dalam skema pertama, masing-masing lampu dilekatkan pada kedua ujung sakelar pisau yang sama, pada detik kedua - dua lampu menyala melintang. Dalam kasus pergantian fase yang sama dari kedua generator - bekerja dan bertualang ke jaringan - emf generator ini dapat diwakili oleh dua bintang dengan pergantian vektor yang sama (lihat gambar a) dan b)).

a) Diagram ggl dengan b benar) Diagram dari emf. dengan benar

silih bergantinya fase-fase dan masuknya lampu-lampu silih bergantinya fase-fase dan masuknya lampu-lampu

pada kepunahan rotasi cahaya

Untuk kesederhanaan, Anda dapat menggabungkan titik nol mereka dan menganggap bahwa salah satu bintang, misalnya, bintang ASaya-BSaya–CSaya- tidak bergerak, yang lain - berputar relatif terhadap yang pertama dengan perbedaan kecepatan sudutnya. Jika lampu dinyalakan sesuai skema a), maka, sebagai berikut dari diagram a), semua lampu secara bersamaan akan menyala dan secara bersamaan mati.Nyalakan sakelar harus pada saat lampu padam, seperti dalam kasus ini tegangan antara lampu akan menjadi nol.Metode inklusi ini disebut fading.

Jika lampu dinyalakan sesuai skema b), maka, sebagai berikut dari diagram b), lampu dinyalakan dengan kecerahan yang berbeda, dan urutan penyalaan lampu (A - B - Cili A - C - B) tergantung pada kecepatan rotasi relatif dari bintang-bintang emf. dan, oleh karena itu, pada kecepatan rotasi relatif dari generator. Pengaturan lampu dalam lingkaran (lihat gambar), Anda dapat memiliki dalam kedua kasus, rotasi cahaya, tetapi dalam satu kasus, rotasi ini terjadi dalam satu arah, dan di sisi lain - di sisi lainnya. Hidupkan sakelar saat lampu ASayaAIIakan keluar. Metode menyalakan ini dipanggil dengan menyalakan lampu.

Jika fase pergantian berbeda, misalnya, dalam satu generator A - B - C, dan yang lain A - C - B, maka harus ada kepunahan cahaya (Gambar A), dan sebaliknya. Ini menunjukkan ketidaksesuaian fase bolak-balik generator. Untuk menghilangkan perbedaan ini, itu cukup untuk menukar dua konduktor yang berasal dari generator atau dari jaringan ke switch.

Operasi koneksi paralel generator adalah sifat yang bertanggung jawab, terutama pada daya tinggi, oleh karena itu, saat ini, metode secara otomatis beralih pada generator ke bus umum tersebar luas. Untuk menghidupkan, perlu untuk mencapai, mungkin, lambatnya pengapian dan pemadaman lampu, jika sinkronis dinyalakan untuk pemadaman, atau rotasi cahaya yang lambat, jika diaktifkan untuk rotasi cahaya; dan kemudian tutup saklar ketika semua lampu padam a) atau lampu tidak dinyalakan b).

Koneksi ke satu konverter frekuensi dua motor.

  • 1 komentar
  • Aplikasi
  • 30 Desember 2016

Daya dan arus listrik dari konverter frekuensi ketika dua motor terhubung ke itu pada saat yang sama dipilih untuk melebihi 20% dari total daya motor listrik. Untuk menghitung panjang kabel listrik perlu menambahkan dimensi semua kabel dari dua motor. Mengurangi panjang total diperlukan jika Anda menghubungkan dua motor listrik secara khusus ke kontak dari konverter frekuensi. Dengan dua motor listrik, disarankan untuk meletakkan choke untuk motor, meskipun fakta bahwa total panjang kabel ini tidak lebih tinggi dari yang terpanjang.

Banyak konverter frekuensi tidak mentolerir koneksi dan pemutusan motor saat ini oleh kontaktor motor selama operasi, tetapi hanya dengan mengaktifkan perintah STOP pada drive.

Dua motor yang identik pada satu chastotnik mungkin?

Secara teoritis, sambungan semacam itu tidak disarankan, terutama untuk konverter frekuensi vektor. Ini dapat dihubungkan ke skalar jika motor listrik bekerja bersama pada poros yang sama, dan mereka dapat secara bertahap melalui kopling arus slip. Adalah mungkin untuk menyesuaikan pengaturan rotor antara kopling. Maka kopling harus diamankan. Pada beban kecil, sesuaikan arus di antara motor dengan bantuan penjepit saat ini.

Ada konverter arus dan tegangan tertentu yang memungkinkan pengoperasian dua motor listrik secara bersamaan di bawah beban gabungan. Meskipun, kedua motor memiliki chastotnik mereka sendiri dan garis kontrol tambahan antara konverter.

Dua motor listrik yang sama terhubung bermasalah. Pada gilirannya, Anda dapat terhubung tanpa masalah, bahkan berbeda dalam parameter. Koneksi dilakukan melalui permulaan dan sakelar tipe batch.

Micromaster dapat mengendalikan dua motor listrik sekaligus. Nilai parameter harus dibuat dengan benar, atur perlindungan terhadap panas secara terpisah.

Dua mesin dapat dipasang pada satu konverter frekuensi, tetapi pada dua poros yang berbeda. Dalam chastotnik pada satu bentangan kontak dari motor yang sesuai satu per satu.

Mari beri contoh. Kami memiliki dua motor 0,5 kW. Kami ingin mereka dioperasikan bersama pada beban yang sama 0,8 kW per konverter frekuensi. Sangat tidak layak untuk mendapatkan dua konverter sekaligus, mereka bekerja serentak, dan tidak nyaman untuk menyesuaikan dua konverter frekuensi.

Koneksi kedua motor listrik dengan satu konverter frekuensi sekaligus memerlukan beberapa nuansa. Kesulitan utama adalah keamanan mesin. Sulit untuk menemukan masalah dengan kerusakan salah satu motor ketika terhubung ke rangkaian secara paralel. Misalnya, dua motor bekerja pada satu konverter. Bekerja tiga pemotong. Satu pemotong rusak, tumpul. Karena itu, konverter frekuensi mulai memanas. Anda perlu menginstal relay termal pada semua motor dengan perlindungan konverter untuk arus dan tegangan maksimum. Jika tidak, relay perlindungan chastotnika tidak dapat mengenali kesalahan. Buruk jika ada sakelar tersedia di output konverter. Jika terjadi kerusakan mesin selama operasi, konverter frekuensi akan gagal.

Perlindungan termal sangat penting, tetapi mungkin dilakukan tanpa itu. Ini diperbolehkan berada di vektor tanpa umpan balik, vektor penuh sulit diperoleh. Selama percobaan, peluang akan ditemukan. Pada konverter yang berfungsi pada output, semuanya berfungsi tanpa kesulitan. Jika Anda tidak membebani kapasitor chastotniki, maka mereka melayani untuk waktu yang lama.

Konverter Hyundai sangat cocok untuk dua motor listrik. Mereka memiliki perlindungan sendiri terhadap panas (relay termal), yang diperlukan untuk setiap motor. Ini ditentukan oleh beberapa fakta:

  1. Muatan tidak terdistribusi secara merata. Arus listrik berbeda besarnya pada kedua mesin.
  2. Memiliki kemampuan untuk mematikan pekerjaan dari satu motor. Perlindungan untuk motor 0.8 kW, chastotnik bawaan tidak akan berfungsi.

Disarankan untuk membuat beban seragam pada chastotnik dari kedua mesin. Ini mengacu pada beban selama operasi. Istirahat saat idle biasanya dibawa oleh konverter saat ini. Dalam hal terjadi pemutusan tiba-tiba tegangan suplai, sakelar awal, yang menggerakkan motor listrik, dimatikan lebih sering daripada pengalih frekuensi dimatikan.

Lenze smd koneksi paralel dua motor listrik

Jika Anda menyalakan dua motor listrik sejajar dengan konverter frekuensi ESMD402L4TXA 4, maka disarankan untuk memasang relai termal untuk perlindungan terhadap kelebihan beban saat ini. Untuk mengontrol suhu perlu menempatkan sensor suhu.

Informasi dari para insinyur: bisakah saya menghubungkan dua mesin sekaligus ke chastotnik?

1) Dianjurkan untuk menggunakan relay termal dari konverter frekuensi jenis TRP, PTT, TRN. Kontak yang membuka relai ini dihubungkan oleh koneksi serial ke input digital dari konverter frekuensi ESMD. Masukan diskrit diprogram oleh fungsi shutdown karena kegagalan eksternal. Parameter memiliki nilai 10.

2) Untuk chastotnikah seperti menghubungkan relay termal. Mereka akan membuka kontak pada suhu tinggi. Ketika dua sensor terhubung, kontak dihubungkan secara seri. Termistor, termokopel, sensor suhu tidak disarankan untuk digunakan.

Paling sering, ketika dua motor listrik terhubung ke satu konverter frekuensi, relai termal RTL, dilengkapi dengan adaptor KRL, digunakan untuk memasangnya sendiri. Kontak tertutup permanen dari relai termal RTL termasuk dalam sirkuit Lenze chastotnik. Kontak yang terbuka secara permanen terhubung ke lampu sinyal jika terjadi kegagalan motor listrik.

Untuk menghubungkan dua motor listrik secara paralel, hukum harus diperhatikan:

  • frekuensi - tegangan, hukum kuadrat;
  • Hukum Frekuensi - Tegangan dengan IR - kompensasi dalam mode otomatis.

Arus listrik chastotnik harus setidaknya jumlah arus dari kedua motor listrik. Untuk melakukan ini, gunakan perlindungan termal eksternal untuk kedua mesin menggunakan relay termal atau thermistor. Lebih baik antara motor dan chastotnik untuk memasang filter output dengan fungsi memotong kelebihan voltase.

Dua opsi paling bisa diterapkan:

  1. Motor dengan kekuatan yang sama. Setelah tuning karakteristik torsi chastotnik tidak berubah.
  2. Motor listrik dengan kekuatan yang tidak setara. Data torsi tidak optimal untuk mesin.

Pengoperasian paralel dua motor asinkron untuk satu beban

# 1 Vladimir_

# 2 teknisi VV

# 3 Vladimir_

Post telah dieditVladimir_: 22 April 2018 - 13:14

# 4 Sergey Starkov

  • Pemula
  • 19 pos
  • Kota: Alchevsk, Ukraina
  • Nama: Sergey

# 5 Cracker

# 6 Vladimir_

Sergey Starkov (22 April 2018 - 13:21) menulis:

Post telah dieditVladimir_: 22 April 2018 - 13:27

# 7 udaw

# 8 Vladimir_

Sergey Starkov (22 April 2018 - 13:21) menulis:

udaw (22 April 2018 - 13:27) menulis:

# 9 udaw

# 10 Vladimir_

udaw (22 April 2018 - 13:34) menulis:

Post telah dieditVladimir_: 22 April 2018 - 13:44

# 11 teknisi VV

Vladimir_ (22 April 2018 - 13:26) menulis:

# 12 udaw

# 13 Vladimir_

Post telah dieditVladimir_: 22 April 2018 - 14:00

Tiga skema kontrol motor asynchronous yang paling populer

Semua diagram skematik mesin, instalasi dan mesin mengandung serangkaian blok dan komponen tertentu yang dikombinasikan satu sama lain dengan cara tertentu. Dalam sirkuit relay-contactor, elemen utama dari kontrol motor adalah starter dan relay elektromagnetik.

Paling sering, motor asinkron tiga fasa dengan rotor sangkar tupai digunakan sebagai drive di mesin dan instalasi. Mesin ini mudah diatur, dirawat, dan diperbaiki. Mereka memenuhi sebagian besar kebutuhan daya untuk peralatan mesin. Kelemahan utama dari motor asynchronous dengan rotor sangkar tupai adalah arus masuk yang besar (5-7 kali lebih banyak daripada nominal) dan ketidakmampuan untuk mengubah kecepatan putaran motor dengan lancar menggunakan metode sederhana.

Dengan munculnya dan pengenalan aktif konverter frekuensi ke dalam rangkaian instalasi listrik, motor tersebut mulai aktif mendorong jenis motor lain (asinkron dengan rotor fase dan motor DC) dari penggerak listrik, di mana perlu membatasi arus awal dan secara halus menyesuaikan kecepatan putaran selama operasi.

Salah satu keuntungan menggunakan motor asynchronous dengan rotor sangkar tupai adalah kesederhanaan penyertaan mereka dalam jaringan. Ini cukup untuk menerapkan tegangan tiga fase ke stator motor dan mesin segera dimulai. Dalam versi yang paling sederhana, Anda dapat menggunakan sakelar tiga fase atau sakelar paket untuk dinyalakan. Tetapi perangkat ini, dengan kesederhanaan dan keandalannya, adalah perangkat kontrol manual.

Dalam skema mesin dan instalasi, pengoperasian satu atau mesin lain dalam siklus otomatis harus sering disediakan, urutan switching pada beberapa mesin, perubahan otomatis dari arah putaran motor rotor (mundur), dll., Harus disediakan.

Tidak mungkin untuk menyediakan semua fungsi ini dengan perangkat kontrol manual, meskipun dalam sejumlah mesin pemotong mesin yang lama, pembalikan yang sama dan pergantian jumlah pasangan kutub untuk mengubah kecepatan rotasi motor rotor sangat sering dilakukan dengan menggunakan sakelar paket. Saklar pisau dan sakelar paket di sirkuit sering digunakan sebagai perangkat input yang memasok tegangan ke sirkuit mesin. Namun demikian, operasi kontrol motor dilakukan oleh permulaan elektromagnetik.

Menghidupkan mesin melalui starter elektromagnetik menyediakan, di samping semua kenyamanan mengemudi, juga perlindungan nol. Apa yang akan dijelaskan di bawah ini.

Paling sering di mesin, instalasi dan mesin tiga sirkuit listrik digunakan:

sirkuit kontrol dari mesin non-reversibel menggunakan satu elektromagnetik starter dan dua "start" dan "stop" tombol,

sirkuit kontrol membalikkan mesin menggunakan dua starter (atau satu starter mundur) dan tiga tombol.

rangkaian kontrol motor reversibel menggunakan dua starter (atau satu starter mundur) dan tiga tombol, dua di antaranya menggunakan kontak berpasangan.

Mari kita periksa prinsip operasi dari semua skema ini.

1. Rangkaian kontrol mesin menggunakan starter magnet

Skema ini ditunjukkan pada gambar.

Ketika Anda mengklik tombol SB2 "Start" pada kumparan starter jatuh di bawah tegangan 220 V, karena itu menyala antara fase C dan nol (N). Bagian yang dapat digerakkan dari starter tertarik ke stasioner, sehingga menutup kontaknya. Kontak daya dari tegangan pasokan starter ke motor, dan kontak pemblokiran menutup secara paralel dengan tombol "Start". Karena ini, ketika tombol dilepaskan, kumparan starter tidak kehilangan daya, karena arus dalam kasus ini melewati kontak pemblokiran.

Jika kontak pemblokiran tidak akan terhubung secara paralel dengan tombol (karena alasan apa pun tidak ada), ketika tombol mulai dilepaskan, kumparan kehilangan daya dan kontak daya aktuator terbuka di sirkuit motor, setelah itu dimatikan. Mode operasi ini disebut "jogging." Ini digunakan dalam beberapa instalasi, misalnya, dalam skema derek-balok.

Menghentikan mesin yang sedang berjalan setelah memulai di sirkuit dengan kontak pemblokiran dilakukan dengan menggunakan tombol "Stop" SB1. Pada saat yang sama, tombol menciptakan istirahat di sirkuit, starter magnetik kehilangan daya dan memutus motor dari listrik dengan kontak kekuatannya.

Dalam hal terjadi kegagalan tegangan karena alasan apa pun, starter magnetik juga terputus, karena ini sama dengan menekan tombol "Stop" dan membuat sirkuit terbuka. Mesin berhenti dan menghidupkan kembali di hadapan tegangan hanya mungkin dengan menekan tombol "Mulai" SB2. Jadi, starter magnetik menyediakan apa yang disebut. "perlindungan nol". Jika tidak di sirkuit dan motor dikendalikan oleh switch atau saklar paket, maka ketika tegangan kembali, mesin akan mulai secara otomatis, yang menimbulkan bahaya serius bagi staf. Untuk detailnya, lihat di sini - perlindungan undervoltage.

Animasi proses yang terjadi dalam diagram ditunjukkan di bawah ini.

2. Rangkaian kontrol motor reversibel dengan bantuan dua starter magnetik

Skema ini bekerja sama dengan yang sebelumnya. Mengubah arah putaran (mundur) rotor mesin berubah ketika mengubah urutan pergantian fase pada statornya. Ketika starter KM1 dihidupkan, fase datang ke mesin - A, B, C, dan ketika starter KM2 dihidupkan - urutan fase berubah menjadi C, B, A.

Skema ini ditunjukkan pada Gambar. 2

Motor dihidupkan dalam satu arah dengan menekan tombol SB2 dan starter elektromagnetik KM1. Jika perlu untuk mengubah arah rotasi, Anda perlu menekan tombol "Stop" SB1, mesin akan berhenti dan setelah itu, ketika Anda menekan tombol SB 3, mesin mulai berputar ke arah lain. Dalam skema ini, untuk mengubah arah putaran rotor, Anda memerlukan pers menengah pada tombol "Stop".

Selain itu, sirkuit harus menggunakan kontak normal-tertutup (memutus) di sirkuit masing-masing starter untuk memberikan perlindungan terhadap penekanan simultan dari dua tombol "Start" SB2 - SB 3, yang akan menyebabkan korsleting di sirkuit catu daya motor. Kontak tambahan di sirkuit pemula tidak memungkinkan starter untuk menyala secara bersamaan; salah satu permulaan, ketika Anda mengklik tombol "Start", nyalakan satu detik sebelumnya dan buka kontaknya di sirkuit starter lainnya.

Kebutuhan untuk membuat kunci semacam itu membutuhkan penggunaan pembuka dengan sejumlah besar kontak atau starter dengan attachment kontak, yang meningkatkan biaya dan kerumitan sirkuit listrik.

Animasi dari proses yang terjadi di sirkuit starter ganda ditunjukkan di bawah ini.

3. Rangkaian kontrol motor reversibel dengan bantuan dua starter magnetik dan tiga tombol (dua di antaranya memiliki kontak dengan sambungan mekanis)

Skema ini ditunjukkan pada gambar.

Perbedaan skema ini dari yang sebelumnya adalah bahwa di sirkuit setiap starter, selain tombol umum SB1 "Stop", ada 2 kontak tombol SB2 dan SB 3, dan di sirkuit KM1, tombol SB2 memiliki kontak yang biasanya terbuka (hubungan pendek), dan SB 3 normal kontak tertutup (disconnecting), dalam rangkaian KM3 - tombol SB2 memiliki kontak yang biasanya tertutup (disconnecting), dan SB 3 adalah kontak yang biasanya terbuka. Ketika setiap tombol ditekan, rangkaian salah satu pembuka menutup, dan rangkaian yang lain secara bersamaan terbuka.

Penggunaan tombol ini menghilangkan penggunaan kontak tambahan untuk melindungi terhadap aktivasi dua starter secara bersamaan (mode ini tidak dimungkinkan dengan skema ini) dan memungkinkan untuk melakukan reverse tanpa menekan tombol "Stop", yang sangat nyaman. Tombol "Stop" diperlukan untuk pemberhentian terakhir mesin.

Skema dalam artikel ini disederhanakan. Mereka tidak memiliki peralatan perlindungan (pemutus sirkuit, relai termal), elemen alarm. Sirkuit semacam itu juga sering dilengkapi dengan berbagai kontak relay, switch, switch dan sensor. Juga dimungkinkan untuk memasok kumparan starter elektromagnetik dengan tegangan 380 V. Dalam hal ini, ia terhubung dari dua fase, misalnya, dari A dan B. Dimungkinkan untuk menggunakan trafo step-down untuk mengurangi tegangan di sirkuit kontrol. Dalam hal ini, permulaan elektromagnetik dengan koil 110, 48, 36 atau 24 V digunakan.

Anda Sukai Tentang Listrik

  • Bagaimana menghubungkan motor fase tunggal 220 volt

    Peralatan

    Sering ada kasus ketika perlu untuk menghubungkan motor listrik ke jaringan 220 volt - ini terjadi ketika mencoba melampirkan peralatan untuk kebutuhan Anda, tetapi rangkaian tidak memenuhi karakteristik teknis yang ditentukan dalam paspor peralatan tersebut.

  • Meja kabel untuk arus dan daya pu

    Pencahayaan

    Tabel arus yang diizinkan melintasi kawatTabel berikut merangkum data daya, arus dan penampang melintang bahan konduktor kabel untuk penghitungan dan pemilihan sarana pelindung, bahan konduktor kabel dan peralatan listrik.